山西长林能源科技有限公司针对低品位余热的有机朗肯循环(ORC)发电系统，以某工业装置排出的流量为3×105m3/h、温度为120℃的低温烟气为研究对象，对几种高温有机工质，分析工质流量以及汽轮机膨胀比对系统性能的影响。研究表明：当工质流量小于15kg/s时，汽轮机及循环热效率随着工质流量增大而迅速提高；但当工质流量超过15kg/s时，汽轮机效率及热效率变化不大；工质的沸点越大，汽轮机内效率越高：随着汽轮机膨胀比的增加，系统所需的质量流量减小，而系统的热效率及加效率提高；当工质流量或吸热量相同时，几种工质中R123的循环热效率******，输出功率******，是系统工质的较好选择。

现如今，我国的能源利用率仅为30％，其余都以中低温余热形式排放到环境中，不但造成了巨大的能量浪费，而且给环境造成了巨大的热污染。据统计，在工业生产中排放的低品位余热约占总量的50％。因此，随着化石燃料的枯竭及环境问题的日益严峻，中低温余热的回收利用技术成为山西长林能源科技有限公司研究的重要课题。有机朗肯循环(ORC)是回收低品位余热的有效技术途径，同样也是企业求发展求创新的重要途径。

以下是我山西长林能源科就有限公司对各个工质研究后的特性对比：

1、从临界压力、温度特性等方面来研究有机工质的选用为原则，则R113是一种比较理想的有机工质。

2、当考虑工质的环保性能时，R125及R134a是***适宜于ORC系统的工质。根据部分文献的研究结果表明；采用混合工质能提高系统的发电量。

3、对太阳能ORC系统的性能进行分析，则C02是一种具有广阔前景的有机工质。

4、另外以R245fa为工质，研究环境温度对系统性能的影响。研究结果表明：当环境温度为25℃时，系统输出功率偏离额定功率可达30％。

然而，这些研究中有一些工质因环保问题（如R113）而被禁用，而某些有机工质（如R125，R134a及C02等）在较高温度范围时，系统的蒸发压力和冷凝压力较高，导致系统承受的压力偏高，降低系统的经济性。在这里我们根据工质的选用原则选用几种典型的有机工质，运用热力学******定律及第二定律，比较分析工质流量及汽轮机膨胀比对系统性能的影响，以便为回收低温烟气余热提供理论依据。

1ORC系统工质分析

我山西长林能源科技有限公司专业负责人探讨后发现，在ORC系统中，工质的特性对系统性能有很大影响。在选用工质时，应考虑以下几点：

（1）临界温度应该高于循环中的******温度，以避免跨临界循环可能带来的诸多问题。

（2）循环中******温度所对应的饱和压力不应过高，过高的压力将会导致机械承压问题，进而增加不必要的设备费用。

（3）循环中******饱和压力不宜过低，******能保持正压，以防止外界空气的渗入而影响循环性能。此外，工质在满足热力学性质方面要求的同时，也必须满足环保要求。臭氧层衰减指数（ODP）和温室效应指数（GWP）是工质的2个重要环保指标，应选用ODP与GWP较低的工质。通过对多种有机工质的调查和研究，选择几种适合上述要求的工质，其基本参数如表1所示

2系统热力过程分析

ORC系统构成及热力循环如图1所示。其中：l～2为密封泵对工质加压过程；2～3为工质在蒸发器中吸收低品位余热的过程，为等压吸热过程；3～4a为工质在汽轮机中膨胀做功过程，为绝热过程（在理想状态下，即汽轮机内效率为1时，该过程在图1中为3～4s）4a-4～l为工质在冷凝器中的放热过程，为等压放热过程。当系统处于稳定状况时，在过程1～2中，泵消耗的功率为：

（1）式中：mf为工质的质量流率，kg/s；ηp为泵的效率％；h1和h2为状态l和2工质的比焓，j/g。
在过程2～3中，蒸发器中工质的吸热量为：Qe=mf(h3-h2)(2)式中：h3为状态3工质的比焓，J/g。

根据能量平衡原理，烟气出口温度为：式中：Tin为烟气的进口温度，K：mg为烟气的质量流率，kg／s：Cin。和Cout。。分别为烟气进、出口温度对应的定压比热容，J/(g˙K)。

在过程3-4a中，汽轮机的输出功率Wt为：Wt=mf(h3一h4s)ηt(4)汽轮机采用单级形式，对汽轮机通流部分进行计算，循环过程中汽轮机内效率仇可表示为：ηt=(h4a-h3)/(h4s-h3)(5)式中：h4s和h4a分别为状态4s和4a工质的比焓，J／g。

在过程4a～l中，工质在冷凝器中的放热量为：Qc=mf(h4a-h1)(6)。

根据热力学******定律，循环系统的热效率

式中：ηp为泵的效率；ηt为汽轮机的效率；h1，h2和h3分别为状态1，2和3下工质的比焓，j/g；h4。为状态4s下工质的比焓，J／g。

烟气的㶲可表示为：Eg=mg[(hin-ha)-Ta(Sin-Sa)(8)

式中：hin为烟气进口处的比焓j／g；Ta瓦为环境温度'K；Sin;和Sa分别为进口温度和环境温度下烟气的比熵，J／(kg˙K)。

根据热力学第二定律，循环系统的㶲效率为：（9）

3计算结果分析

本文是山西长林能源科技有限公司针对某工业装置排出的120℃的低温烟气为研究对象，烟气流量为3×105m3／h，计算并分析工质流量、汽轮机膨胀比对系统性能的影响。在热力计算中，设定环境温度为25℃，工质泵的绝热效率为0.8。

3.1工质流量对系统性能的影响

当工质在汽轮机进口处的温度为100℃（过热度为3℃），冷凝温度为28℃时，计算得到不同工质流量与ORC系统性能间的关系，如图2--4所示。从图2可以看出：工质流量对汽轮机内效率有较大影响；对于不同工质，汽轮机内效率随着工质流量的变化趋势一致；当工质流量小于15kg/s时，汽轮机内效率较低，随着工质流量的增大，汽轮机内效率迅速提高。这主要是由于工质流量较小时，汽轮机的级内损失增加。所谓的级内损失包括叶高损失、扇形损失、叶轮摩擦损失，部分进气损失、漏气损失等几个

部分：随着工质流量的减小，汽轮机的叶片高度降低，导致叶高损失和叶轮摩擦损失明显增大，使得汽轮机内的级内损失增加；当工质流量超过15kg／s时，汽轮机的内效率变化不大；当工质流鼍相同时，在几种工质中，R141b的汽轮机内效率******，而R236ea的内效率******；当工质流量超过30kg／s时，不同工质的汽轮机内效率基本相同。此外，随着工质沸点的提高，汽轮机内效率增大。

从图3可以看出：随着工质流量的增加，由于汽轮机的内效率增加，系统的热效率提高。由于各工质的热物性参数不同，不同工质的热效率存在一定差异。在同一工质流量下，R123的循环热效率******，而R236ea的热效率******；当工质流量为30kg／s时，R123的热效率为13.4％，比R236ea的热效率高17.5％。

图5所示为不同工质流量时烟气出口温度。由图5可知：随着工质流量的增大，工质的吸热量也线性增加，烟气出口的温度逐渐降低。在几种工质中，异戊烷出口的烟温下降***快，而R236ea下降***慢，这与不同工质蒸发潜热相对应。然而，受传热因素及工艺要求的制约，装置的排炯温度应不低于60℃，此时，R123的循环热效率及煳效率******，分别为13.3％和77％，系统的净功******，为1121.8kW，对应的质量流量为39.5kg／s；R236ea的热效率及煳效率******，分别为11.36％和64.7％，净功为953.7kW，质量流量为41.4kg／s。这表明：当ORC系统吸热量一定时，采用R123能产生******的有用功。

3.2膨胀比对系统性能的影响

汽轮机膨胀比为汽轮机进出口压力的比值。当工质进入汽轮机的温度不变，烟气出LJ温度为60℃时，不同膨胀比下系统的工质流量、热效率及循环炯效率

如图6-8所示。

从图6可以看出：对于同一工质，系统所需的质量流量随着膨胀比的增加而减小。这是因为膨胀比增加时，单位质量工质的吸热能力增加，吸收相同热量所需要的工质流量相应减小。例如对R123，当膨胀比为2.0时，单位工质的吸热量为169．2J/g：当膨胀比为6.0时，吸热量为206.9J/g。对不同工质，当膨胀比相同时，蒸发潜热大的工质所需的流量小；反之，蒸发潜热小的工质，所需质量流量大。又如，当膨胀比为5．0时，异戊烷所需的质量流量***小，为19．22kg/s：R236ea的质量流量******，为43．6kg/s。从图7和图8可以看出：系统热效率及炯效率随着膨胀比的变化规律基本相同，都随着膨胀比的增加而逐渐提高。这主要是当膨胀比增加时，工质在汽轮机内的焓降增大。在几种工质中，R123的效率******，而R236ea的效率******；当膨胀比为5.0时，R123的热效率为11.7％，此时炯效率为66.6％，对应的输出功率为981．4kW：R236ea的热效率为10．1％，煳效率为61.9％．对应的输出功率为863.6kW。

4结论

（1）工质流量对汽轮机的内效率、热效率有较大影响。针对流量为3×105m3/h、温度为120℃的低温烟气，当工质流量小于15kg/s时，汽轮机内效率及热效率变化较大：当流量大于15kg/s时，变化趋于平缓：当流量大于30kg/s时，不同工质的汽轮机基本相同。

（2）随着汽轮机膨胀比的增加，系统所需的工质流量逐渐减少，而热效率及㶲效率提高。工质的蒸发潜热越大，所需的工质流量越小。

（3）在几种工质中，当工质流量或吸热量相同时，

R123的循环热效率******，输出功率******，是ORC系统工质的较好选择。